高（gāo）等教育出版社2008年出版的（de）《相（xiàng）圖理論及其應（yīng）用》一書，是以作者王崇琳先生在（zài）中國科學院金屬研究所講授相圖學的教材為基（jī）礎（chǔ），加工編撰而（ér）成的。筆者細讀了有關章節，首先感到的是，本書特點鮮明。第一，本（běn）書並不隻是將素材拚湊（còu）起來的匯總，作者沒有照搬（bān）別人（rén）成果的習慣，他不（bú）拾人牙（yá）慧，而（ér）是在（zài）占（zhàn）有大量素材的基礎上（shàng），經過本人的（de）消化、加工、再創造而織造出全書的構架和內容。從相圖應用者的角度看，本書第二個特點是，“相圖應用”占全書（shū）很大篇幅，近1/3。這麽重的份額當然會受到材料研發者和生產者的歡迎。其實，本（běn）書這（zhè）一特點正是作者本人工作風格的反映：他既熱衷於鑽研理論，又極為重（chóng）視應用實踐；他的本職工作是從事材料和製品（pǐn）研發，但他同時還參與和深人生產活動，協助企業解決生（shēng）產中的（de）技術問題。

 

本（běn）書第8.3節“相圖在粉末冶金中的應用”，以相圖為依據，詳（xiáng）細分析了（le）燒結過程機理，從而凸顯出相圖（tú）對研發粉末冶金材料和指導生產（chǎn）的重要性。筆者重點研讀了這一節，獲取了不少知識，明確了一些重要的概念。現將讀（dú）書心得整理出來，與大家共享。這（zhè）篇讀書心得的主要（yào）內容是指筆者從（cóng）本書直接得到（dào）的知識，還包括受到的啟發，應用本書提出的概念和方法，聯係生產科研實踐和科技文獻有關資（zī）料的體會。此外，還收入了本書作（zuò）者應用相圖解決生產問題的兩個實例。

 

1 將燒結（jié）方式按相圖分類，廓清研發（fā）思路（lù）

在粉末冶金生產和科研實踐（jiàn）中，已有多種燒結方式（shì）得到應用。German R M[1]用相圖解釋了不同的燒（shāo）結方式，舉（jǔ）出了許多實（shí）例。王（wáng）崇琳先生熟知相圖，在粉末（mò）冶金方麵擁有豐富的工作經曆。在此基礎上並參考（kǎo）German R M的論（lùn）著，他深入鑽研（yán）了不同燒結方式間的內在聯係及其與相圖之間的（de）關係，找出了溶解度（dù）這個共性特點；並以此為切（qiē）入點，即根據基體組元與添加組元之間相互溶解（jiě）度的差異，將固相燒結和液相燒結各自歸納為四（sì）種方法或方式(第326、337頁)。為簡明起見，筆者改為表格表示(見表1)。筆者認為，腫脹是燒結過程中出現的一種現象，因而未將其（qí）歸入燒結（jié）方法(方式（shì）)之中（zhōng）。

 

表1 燒結方法(方式)按基體組元與添加組元之間相互溶解度差異分類

Table l Sintering processes classified by mutual solubility difference between the matrix components and additive components

燒結方式

基體（tǐ）組元在添（tiān）加（jiā）組（zǔ）元中

的溶解度

添加組元在基體組元中

的溶解度

舉例

固相燒結

均勻化燒（shāo）結

活化燒結

燒結時（shí）形成複合材（cái）料

液相燒結

充分（fèn）致密化液相燒結(或持續液（yè）相燒結)

瞬（shùn）時液相燒結（jié）

有（yǒu）限致密化液相燒結（jié）

 

較高

高

低

 

高(在液相（xiàng）中)

較低(在液相中)

低(在液（yè）相中)

 

較高

低（dī）

低

 

低

高

低

 

W-Mo,Ni-Cu

W-Ni, Mo-Ni

Al2O3-Fe

 

WC-Co ,Fe-B

Cu-Sn,Fe-Cu

 

本書第8.3節“相圖（tú）在粉末冶金中的應（yīng）用”應用相圖對各種燒結方式進行分析，理出了明晰的圖線，廓清了思路，從而為研發和生產粉末冶金材料製訂技術方案提供依（yī）據。筆者依據本章節的內容將相圖理論對於粉末冶金（jīn）材料（liào）研發的重要性，歸納出（chū）三個方麵：

(1)相圖是設計材料成分（fèn）的依據；

(2)相圖是製訂燒結（jié）工（gōng）藝方案的依據之一；

(3)相圖是控製產品組織結構的依據之一。

 

以（yǐ）上三個（gè）方麵是相互關聯（lián）的。相應於不同的材（cái）料（liào）組成（chéng），有不（bú）同的燒結方式（shì）與之合理匹配；另一方麵，可以根據材料在燒結過程中的行為或燒結產物的組織，來設計（jì）材料的成分或對材料成分作出調整。

 

我國的（de）材料研究工作者以成（chéng）分、組織結構、製備（bèi）、性質和使用性能五個要（yào）素構成六麵體（tǐ），將理論、材料（liào）設計與工（gōng）藝設計（jì）置於六麵體中心，製約位於頂角的五個要素[2]。借鑒此（cǐ）模（mó）型，可說（shuō）明（míng）相圖理論對於粉末（mò）冶金材（cái）料研發的重要性。顯（xiǎn）然，相圖理論應（yīng）位於六麵體中心。

 

2 根據相圖製訂燒結方案和（hé）控（kòng）製產品（pǐn）組織（zhī）

根據燒（shāo）結過程中組元本身的相變、組元之間形成新相和組元相互溶解度的差異，可以選（xuǎn）擇不同的燒結方案，以（yǐ）獲得所設計的（de）組（zǔ）織結構（gòu）和性能。對此，書中（zhōng）列（liè）舉了一些示例。

2.1 難熔金（jīn）屬（shǔ）

難熔金屬燒結溫度高，設法降（jiàng）低其燒結溫度以減少能耗和（hé）降低生產成（chéng）本，是生產者特別關注的問題。固態活化燒結（jié）是製備難熔金屬及其合金經常采用的（de）方案。本（běn）書用一（yī）小（xiǎo）節討論（lùn）了活化燒結，指出（chū）難熔金屬鎢與不同金屬組成的燒結係在1 400℃燒結，由於鎢在（zài）添加組元中溶解度的差異而有不同的（de）致密化效果(圖8.3.25)。鎢在鈀和鎳中溶解度較（jiào）高，故W-Pd係(圖8.3.27，21.5％(原子數分數，以下同))和（hé）W-Ni係(圖8.3.26，17.5％)致密化效果優於鎢在添加組元中溶解度較低的（de）W-Co係(圖8.3.29，16％左右)和W-Fe係(圖8.3.28，8％左右（yòu）)；W-Cu係燒結雖然是在液相存（cún）在條件下進（jìn）行，但由於鎢在銅（tóng）中（zhōng）溶解度極低(圖8.3.6)，故（gù）其致密化效果不及以上各係。

 

鎢基重合金燒結是充分致密化液（yè）相燒結的典型例子之一。書中指出，W-Fe-Ni係重合金一般於1 400～1 450℃氫氣（qì）氛中燒結。由W-Fe-Ni係相（xiàng）圖1 465℃等溫截麵(圖8.3.40)可見，鎢在Fe-Ni基液相中溶解度高達15.0％左右，十（shí）分有利於液相燒結。可借（jiè）助相（xiàng）圖優化合金成分（fèn）使合金得到最佳組織，W-Fe-Ni係合（hé）金中Ni：Fe比例常取7：3，由相圖(圖8.3.41和圖8. 3.42)可知，此成分使W-Fe-Ni合金組織（zhī）處於不含脆（cuì）性相（xiàng）μ(Fe7W6)的相區。

2.2 鐵基材料

瞬時液相燒結可以有效（xiào）促進合（hé）金元素擴散和均（jun1）勻（yún）化，在生產中采用較多，是值得推薦的燒結方案。本書指明了實現這種燒（shāo）結（jié）方（fāng）案的條件，列舉了能實現瞬時液相燒結的合金係。燒結鋼生產中采用瞬時液相燒結的例子很多，如Fe-Cu-C、Fe-Mn-C、Fe-Si-C、Fe-P-C、Fe-Mn-Si-C係等。Klein A N等人[3]采（cǎi）用母合金配製Fe-3.2Mn-1.4Si-0.4C合金，以l 080℃/60min燒結後，抗拉強度極限為920MPa；他指（zhǐ）出適當提高燒結溫度可進一步發揮瞬時液相燒結的有利作用，1 250℃/60min燒結後，其抗拉強度極限提高至1 000MPa。

 

Fe-Cu係1 096℃以上存在固液兩相區（qū），靠Fe軸一側為γ-Fe固相區（圖8.3.3)，適宜進行瞬時液相（xiàng）燒（shāo）結。本書作者（zhě）指出，Fe-Cu係進行瞬時液相燒結時會發生（shēng）腫（zhǒng）脹，影響製品（pǐn）尺寸（cùn）精度。對此，可以（yǐ）利用Fe-C係燒結時發生收縮的現象（xiàng），在（zài）Fe-Cu係中（zhōng）加（jiā）入適量石墨粉來控製燒結尺寸變化(第327頁)。

 

往（wǎng）複運動機構中，在杆件外圓（yuán）裝配有對其起限定和導向（xiàng）作用的管狀零件。這（zhè）類零件大都（dōu）采用高（gāo）碳含量的Fe-Cu-C係燒結材料製造，要求在珠光體基（jī）體中分布有碳化（huà）物Fe3C和石墨。生產中發現，若在1 120℃附近燒結，因（yīn）接近共晶線，往往在組織中出現網狀滲（shèn）碳體而使產品變脆。本書作者曾應用瞬（shùn）時液相燒結法，協助某企業解決此問題。其措（cuò）施是加入Cu-P-Sn銅基（jī）合金粉末（mò），例如（rú）Cu-5.9 P-4.1 Sn三元合金（jīn）粉。差熱分析測定該合金固相線溫度為（wéi）681～710℃，液相線溫度為951～975℃。在高於添（tiān）加（jiā）劑液相線的溫度（dù）如1 050℃燒結可實現瞬時液相燒結，促使碳（tàn）和合金元索在鐵基體中擴散均勻，得（dé）到無網狀滲碳體的顯微（wēi）組織（zhī）。

 

鐵原子在α-Fe(體心立方晶格)中的自擴散係數比在γ-Fe(麵心立方晶格)中高100倍左右，因而α-Fe相區燒結或α-Fe+γ-Fe兩相區燒（shāo）結（jié）是鐵基材料常（cháng）選用的燒結方（fāng）案。對這種方案，可以選擇加（jiā）入擴大α-Fe相區的元素鉬、矽和磷（lín）。磷具有擴大α-Fe相（xiàng）區和封閉γ-Fe相區（qū）的（de）作用（yòng）；在（zài）燒結溫度可形成（chéng）液相共晶，加速燒結過程；使α-Fe固溶強化；以及促進材料基體中孔隙球化。在（zài）1050℃時，磷在α-Fe中的最高溶解度（dù）為2.5％(質量分數（shù），以（yǐ）下同)，在室溫下大於l.0％。Fe-P二元合金係中，磷加入量為0.3％～0.6％，燒結溫度下處於兩相區；超過0.6％時γ-Fe相（xiàng）區（qū）封閉。但是，本書未舉出α-Fe相（xiàng）區燒結（jié）和α-Fe+γ-Fe兩相區燒（shāo）結方式，其原因可能是作者按溶解（jiě）度將燒結方式分類，而這種方式主要依據是自擴散（sàn）活性的（de）差異，兩者有別。

 

2.3 粉（fěn）末高速鋼

粉末高（gāo）速（sù）鋼應采用超同相線燒（shāo）結。通過超固相線（xiàn）燒結製造的粉末高速鋼可以（yǐ）達到（dào）全致密，並且，其基（jī）體（tǐ）中的粒狀碳化物分布均勻（yún）。適宜（yí）超固（gù）相線燒結的還有：鎳基高溫合金、粉末不鏽鋼（gāng）和青銅（tóng）等預合金（jīn）粉末。作者指出，當燒結溫度選擇在液固兩相區時，粉末顆粒表麵和顆粒內部（bù）晶粒界麵均出現液相，其體積分數可達30％，是獲得全致密化效果的主（zhǔ）要條件(第334頁)。值得（dé）重視的是，作者指出在粉末高速鋼燒結（jié）時，既要使材料達到致密，又要避免晶界出現網狀滲碳體，必須將燒結溫度控製在狹窄的範圍內，如3～5℃，即存（cún）在一（yī）個可獲得最佳燒結效果的“燒結窗口”(第337頁)。這是製取粉末高速鋼的工藝難點（diǎn）之一。本書作（zuò）者曾協助（zhù）某企業采用超固相線燒結法研發一種耐磨零件。他注意到碳含（hán）量每提高0. 1％，固相線溫（wēn）度下降10℃，於是通過控製碳加入量來確定燒結溫度範圍，使生產得以穩定進行。本書作（zuò）者采用固相線附近加（jiā）壓的措施也是可行的方案，在溫度1 220～1 230℃和壓力4.5 MPa條件下，可得（dé）到相對密度99.85％，碳化物粒度僅3-7μm的製品[4]。不（bú）過，這種（zhǒng）情況下其燒結過程（chéng）並不是典型的超固相線燒結。

 

2.4 硬質合金

硬質合金燒結是充分（fèn）致密化液相燒結又一個典型例子。WC-Co贗二元係中，於共晶溫度碳（tàn）化鎢在液相中溶解度為14％，而鈷在碳化鎢中幾乎不溶解，特別適合於充分致密化液相燒結。作者指出，硬（yìng）質合金在1400～1450℃液相燒結（jié）後的相對密度可達99.5％以上(第352頁)。這裏筆者補充一句：細顆粒高鈷（gǔ）合金由於燒結活性（xìng）高，可（kě）以在更低的溫度進行燒結；而粗顆粒低鈷合金（jīn）的燒結溫度更高。筆（bǐ）者還（hái）借此（cǐ）機會修正（zhèng）自己在l965年出版的（de）《硬質合金工具（jù）製造》中的一個失誤：WC-Co合（hé）金燒結過程液相量的估算是（shì）不嚴格的，換算液（yè）相體積含量時其（qí）密度不（bú）該（gāi）用鈷的固態密度（dù）。

 

本書（shū）單（dān）辟一小節詳細討論了W-C-Co三元係相圖。作者介紹了W-C-Co係相圖研究的（de）沿革，並對含混問題作（zuò）出澄清。Sandford E J和Trent E M於1947年首先提出的WC-Co贗二元係相圖，共晶（jīng）溫度（dù）標為1320℃(第353頁)。

據筆者所知，Kieffer R發表於1951年的（de）文章[5]將WC-Co贗二元係（xì）相圖（tú）中（zhōng）的共晶溫度標為1280℃；Tpeтъяков B И於1962年出版的專著[6]中，共晶溫度標為l340℃。筆（bǐ）者（zhě）認為，將WC-Co贗二元係相圖上共晶溫度線處理（lǐ）成一條水平線，用於分析和控製硬質合金相組織是不（bú）夠的。實際上，共晶（jīng）溫度附近存在有L+WC+γ固溶（róng）體三相區，而（ér）不是一條水平線。雖然有（yǒu）人曾經涉及這一點，但一直未引起重視（shì）。可喜的（de）是本書作者在書中明確指（zhǐ）出：“三相（xiàng）區不（bú）是一條水平線，而是（shì）一個包絡區”(第357頁)，澄清和強調了這個問題。我們對此進（jìn）行了簡短的討（tǎo）論，本書作者進一步說明：W-C-Co三元係中，存在轉晶和（hé）共晶平衡，從圖8.3.56和8.3.57可見，轉晶溫度約（yuē）為1325℃，共晶溫度約為1280℃。

 

實（shí）踐證明，這（zhè）個包絡區對硬質合金產品（pǐn）相組織控製（zhì）具有重（chóng）要價值。本書作者通過分析W-C-Co係含（hán）6％Co(質（zhì）量分數，以下同（tóng）)和10％Co合金的垂直截麵(圖8.3.56和8.3.57)，指出含WC-6％Co和（hé）WC-10％Co合（hé）金，其含碳量應（yīng）分別控製在5.68％～5.77％和（hé）5.38％～5.56％範圍（wéi）內，以保證合金獲得WC+γ兩相組織(γ相為溶有鎢和碳（tàn）的鈷基固溶體)。利（lì）用相圖控製碳含量以使WC-Co合金最終產品獲得所（suǒ）要求的WC+γ兩相組織，可以作為相圖應用的一個成功範例。遺憾的是，這並不為從（cóng）事硬質合金（jīn）生產和研發的科技人員所盡（jìn）知。

 

在此順便說幾句題外（wài）話。本書作者在本小節末尾報（bào）道了納米級WC-Co贗二元係相圖(第362頁)。由圖（tú）可（kě）以（yǐ）看出，粉末粒度為1800nm時，共晶成分的（de）相平衡溫度為l310℃，而粒度為（wéi）30nm時降低至ll40℃，相差l70℃。作者指出：“此結果是（shì）否可信， 尚（shàng）待證（zhèng）實。”筆者（zhě）以為，如果結果是肯定的，那就意味著：當組元粒度細化（huà）到一定程（chéng）度時，粒度將成為相圖中（zhōng）的一維。想必本書作（zuò）者也有這個意思。

 

3 應用相圖必須注意粉末體的（de）特點

作者指出，相圖表示熱力學平（píng）衡狀態下的相關係，盡管實際情況偏離了平（píng）衡狀態，但隻有應用平衡狀態相（xiàng）圖知識，才能找到製取非平衡狀態材料的途（tú）徑，並預測其變化(第267頁)。筆者要補充的是，粉末體在燒結過程中和燒結（jié）後的組織大（dà）多偏離平（píng）衡（héng）狀態，借助相圖進行分析（xī）時，應注意到粉末體本身（shēn）的特點。

 

對於燒結鋼，特別是用元（yuán）素混合法製造的燒結鋼，應（yīng）注（zhù）意其與熔（róng）煉（liàn）鋼的差異。文獻[7]指出，完全預合（hé）金化粉的顆粒，已（yǐ）基（jī）本達到均勻合金（jīn）化（huà），所製造的燒結鋼（gāng），其成分均勻性和組（zǔ）織與熔煉鋼幾乎沒有差別；而元素（sù）混合法和部分預（yù）合金化粉法製造的燒結鋼，成分和組織很不均勻（yún），合金元素在鐵顆粒中擴散極慢（màn），甚至ll50℃燒結100 h也達不到完全（quán）均（jun1）勻。采用元素混合法和部分預合金化粉法製造的（de）燒結（jié）鋼，其組織構成也（yě）偏離熔煉鋼。

 

亞共析成分熔煉鋼中不會出現網狀滲（shèn）碳體，如Fe-0.6％C熔煉鋼在常溫下處於亞共析相區，組織全部為珠光體；隻有過共析成分的鋼在慢冷時才形成網狀滲（shèn）碳體。然而（ér），對於用元素混合法製造的亞共析成分的燒結鋼，雖然碳含量與相應的熔煉鋼相同，卻有可能由（yóu）於碳未充分擴散和均勻化，而出現遊（yóu）離（lí）網狀滲碳體。

 

原材料粉末中的石墨粒（lì）度將影響（xiǎng）滲碳體的形態；采（cǎi）用細粒度石墨和提高燒結溫度有利於係統趨向平衡態，是解決上（shàng）述問題的可行（háng）途徑。北（běi）京市粉末冶（yě）金（jīn）研究所的研究工作表明（míng），采用粒度小於355μm的石墨粉（fěn）時，燒結鋼（gāng）中的遊離滲碳體大都沿顆粒邊界和晶粒邊界呈網（wǎng）狀分布，而采用粒度小於74μm或更細的石墨，碳的（de）均勻化程度即可提高，使遊離滲碳體減少，珠光（guāng）體增加；提高燒結溫度同樣（yàng）可以得到較好的效果，900℃燒結的組織為（wéi）遊（yóu）離滲碳體和少量珠光體，1100℃燒結時遊離滲碳體明顯減少，珠光體增加；加入銅並在出現液相的情況下進行燒結，可改善碳的擴散和均勻化，有利於獲得遊離滲（shèn）碳體極少的均勻珠光體組織。某企業一種鐵基產品有時出現抗拉強度極限偏低而硬度偏高的（de）情況，達不到（dào）要求指標。金相分析（xī）表（biǎo）明，組織中有大（dà）量滲碳體且部分呈網狀分布，珠光體量很少。分析其原因是燒結溫度偏低，未能使碳充分擴散。提高燒結溫度或延長保溫時間即（jí）得以解決。

 

文獻[8]研究了燒結溫度和保溫時間對鐵基材料組織中珠光體數（shù）量的影響。指出，一組試樣保溫（wēn）時間（jiān）為2h，900℃燒結後（hòu）無珠光體，l000℃燒結後珠（zhū）光體（tǐ）量（liàng）為40％～50％，ll00℃燒結（jié）後為70％～80％；另一組試樣（yàng）燒結溫度為ll00℃，保溫時間分別為0.5、1、2h時，珠光體量分別為10％～20％、40％～50％和90％。顯然，這種（zhǒng）現象與碳在鐵中的溶解量和擴散（sàn）充分程度（dù）有關。

 

混合法（fǎ）製（zhì）取燒結鋼時（shí），所添加的合（hé）金元素也有類似行為。北（běi）京市粉末冶金研究所用混合法製取含鉬燒結鋼時發現（xiàn），固相燒結情況下鉬很難擴散均勻，在富鉬區（qū）會形成碳化物。文獻[9]研究了用混合法（fǎ）製取燒結鋼時，不同粒度鎳粉的均勻（yún）化差別。指出，對於粒度為37,8和1.5μm的鎳粉，經l l20℃／30min燒結後，分別有25％、60％和90％發生擴（kuò）散：1 120℃／60min燒結後，分別有（yǒu）40％、80％和l00％發生擴散。

 

上述例子說明采用元素混合法製造燒結鋼時，為（wéi）獲得要求的（de）組織和性能，所製訂的燒結工藝必須保證添加元（yuán）素（sù）擴散均勻，使材料係（xì）統盡量接近平衡態。但是（shì），燒結鋼的（de）這種組織大多偏離（lí）平衡狀態的特點，不能絕對論其利弊。用混合法（fǎ）製取含鉬燒結鋼，在富（fù）鉬區會（huì）形成碳化物，這樣就（jiù）提供了一（yī）種可能，即加入較少（shǎo）量的鉬，來獲得高硬度的碳化物（wù）相(Fe，Mo)6 C和(Fe，Mo)23C6。

 

熔煉（liàn）W-Co-C合金與燒結WC-Co合（hé）金（jīn）的組織狀態截然不同。據WC-Co贗二元係相圖，自液相區冷卻時，應形成WC+γ共晶；然而，在燒結硬質合金中卻不存在這種共晶，隻有鑄造硬質合金中才會出（chū）現。WC-Co硬質合金（jīn）液相燒結（jié）過（guò）程中，一部分（fèn）碳化鎢顆粒溶入液（yè）相，而大部分並未完（wán）全溶解，仍保持（chí）為固相，整個（gè）係統未達到平（píng）衡狀態。冷卻至固相線（xiàn）(如上所述，實際（jì）是包絡（luò）區)以下時，從液相析出碳化鎢並沉積在未溶解（jiě）的碳（tàn）化鎢晶粒上（shàng）。而（ér）製備鑄造硬質合金（jīn）經（jīng）過完全熔融狀態，因此有共晶產物。另外（wài），硬質合金生產中有時見（jiàn）到同（tóng）一件產品（pǐn）中（zhōng）既含有遊離石（shí）墨又含有脫碳相的現象，說明產品組織偏離平衡狀態，應采（cǎi）取適當的工（gōng）藝措施予以避免。然而不利因素往往可以轉化為有利因素，梯度硬質合金（jīn）就是有意利用偏離平（píng）衡狀態而開發的適合特（tè）定使用條（tiáo）件的高端產品。

 

4 結束語

 

當今粉末冶金企業都高度重視開發高端產品（pǐn）。上世紀中後（hòu）期以來（lái），世界粉末冶金機械零件工業取（qǔ）得明顯發展，主要歸功於對高（gāo）應力條件（jiàn）下使用的（de）高強度粉末冶金機械零件的開發。Haynes R[7]指出，提高燒結鋼（gāng）強度的途徑有三：通過壓製和燒結增加產品的密度；通過合（hé）金化強（qiáng）化金屬基體；通過熱處理強化金（jīn）屬（shǔ）基體。其中第二、三項措施必須（xū）借助於相圖。粉末冶（yě）金工藝的特殊性在於將材料製備和製品生產（chǎn）結合在同一過程中，因而所有粉末冶金科技人員都應該（gāi）重視對相圖的學習和應用。王崇琳先生這一專著（zhe）問世（shì）應（yīng）時，係統而詳細地（dì）講解了粉末冶金所涉及的相圖學理論知識，介紹了應（yīng）用實例，提（tí）供了大量資料，其中很多是新近發表的研究成果。這（zhè）種適用（yòng）的好書，案頭是（shì）不可或缺的。